兩階段式分析微水試驗資料推估薄壁因子與含水層水力導數
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在一砂質非受壓含水層中,利用一口存有薄壁效應之試驗井,進行微水試驗以推估含水 ... 本研究發展兩個新的微水試驗數學模式,一個適用於非受壓情況,其地下水位面補注 ...
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在一砂質非受壓含水層中,利用一口存有薄壁效應之試驗井,進行微水試驗以推估含水層水力參數。
為瞭解在非受壓含水層中井篩進水長度對於微水試驗的影響,共進行22次不同初始水頭h0的微水試驗,其中13組試驗之h0高於過井篩頂部,其井篩進水長度於試驗期間維持不變;另9組試驗之h0低於過井篩頂部,其井篩進水長度隨試驗時間而變。
本研究發展兩個新的微水試驗數學模式,一個適用於非受壓情況,其地下水位面補注引用Boulton(1954)延滯出水(delayyield)機制;另一個適用於受壓情況但接受環狀定水頭邊界補注。
利用此二模式分析22組微水試驗資料,發現在微水試驗初期(小時間段)與中期(中時間段),微水試驗不受地下水位面補注影響,因而在微水試驗初、中期含水層可視為受壓情況。
因此,本研究發展兩階段式微水試驗分析方法推估薄壁層厚度rskin、薄壁層水力導數Ks、含水層水力導數Ka及薄壁因子Sw。
至於含水層儲水係數S及比出水量Sy,則需要以抽水試驗來決定;此部份不在本研究範圍之內,於潘宗吾(2001)中討論。
兩階段式方法的概念模式及分析方法如下:(1)在第一階段微水試驗初期,地下水流動僅拘限於薄壁層中,含水層相對於薄壁層為一定水頭邊界,假設薄壁層的儲水係數為零。
第一階段微水試驗的解析解與BouwerandRice(1976)微水試驗的解完全相同,因此由BouwerandRice(1976)經驗公式所得之有效影響半徑即可視為rskin。
利用BouwerandRice(1976)方法,以無因次化後井中水頭變化hw(t)/h0與時間t於對數圖上的斜率,配合rskin可推估Ks。
Ks隨h0呈反比變化,分析22組微水試驗資料所得之Ks介於4.2×10-5~9.0×10-4(公尺/秒)之間,將22微水試驗資料所得Ks與h0繪於對數圖上,不論h0是否高於或低於井篩頂部,Ks與h0皆組成單一直線。
(2)在第二階段微水試驗中期,微水試驗的影響已穿透薄壁層而擴展至含水層中,故薄壁效應以Sw取代。
利用Sageev(1986)方法,由此階段可推估Ka與Sw之比值,將Ka/Sw與h0繪於對數圖上,不論h0是否高於或低於井篩頂部,Ka/Sw與h0皆組成單一直線。
這兩條log-log直線相互平行,所以(KsSw)/Ka為一定值(在本研究中為3.48),利用此一定值與Strelsova(1988)提出的Sw與rskin、Ka以及Ks之關係式,可分別得到Ka(4.2×10-5~9.0×10-4(公尺/秒))與Sw(19.2)。
且推估之Ka現場地質情況相符。
潘宗吾(2001)利用本研究所推估之Sw,以小流量抽水試驗推估Ka為1.43×10-4(公尺/秒),落於本研究所推估Ka的範圍之內。
潘宗吾(2001)推估的含水層垂直方向水力導數為1.43×10-5(公尺/秒),S為4.51×10-3,Sy為1.13×10-2,均屬合理範圍,可知本研究的結果確實可信。
目錄論文提要I謝誌III目錄IV圖目錄VI表目錄VIII符號說明IX第一章序論11.1背景介紹與文獻回顧11.2研究場址介紹31.3試驗進行過程與研究方法61.4目的10第二章發展非受壓含水層微水試驗模式122.1非受壓含水層微水試驗模式的建立122.2標準曲線與微水試驗資料的疊套152.3結論21第三章發展環形定水頭邊界微水試驗模式223.1環形定水頭邊界微水試驗模式的建立223.2標準曲線與微水試驗資料的疊套253.2模式一、模式二與Rameyetal.(1975)模式的比較293.4結論30第四章發展兩階段式方法推估含水層參數324.1以Rameyetal.(1975)模式分析微水試驗資料324.2兩階段式方法之建立324.2.1概念模式的建立324.2.2兩階段式方法的建立344.3利用兩階段式方法分析微水試驗資料404.4結論43第五章結論與建議46參考文獻48附錄一以1-hw(t)/h0與t繪製對數圖之微水試驗資料51附錄二模式一的數學推導過程57附錄三模式二的數學推導過程59附錄四微水試驗資料未受補注源影響之前呈兩段式直線特徵62附錄五驗證由兩階段式方法推估所得的參數68
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受薄壁效應影響的單井抽水試驗推估非受壓含水層水文參數之研究。
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